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专利名称：一种提高SUS410L不锈钢板形达标率的方法

专利类型：发明专利

专利申请号：CN202210376026.0

专利申请（专利权）人：甘肃酒钢集团宏兴钢铁股份有限公司
权利人地址：甘肃省嘉峪关市雄关东路12号

专利发明（设计）人：申德,潘吉祥,姜立庭,史子宝,王仁,杨金强,刘国伟,郑鹏峰

专利摘要：本发明公开了一种提高SUS410L不锈钢板形达标率的方法，该方法包括以下步骤：S1、热退火酸洗线：1）优化退火工艺参数;2）修改退火曲线；3）关闭冷却段前四组冷却水；4）充套速度与工艺速度之间的关系保证0.6倍关系；5）在线六辊轧机轧制顺序按照热轧轧制顺序逆向排布；S2、冷退火酸洗线：1）将材温控制调整为炉温控制模式；2）将空冷段的冷却鼓风机功率由前高后低改为前低后高；3）退火炉支撑辊采用圆跳动值≤0.35mm以下辊子；4）控制此钢种在炉内的张力。本发明优化了退火工艺及退火后的冷却工艺，通过降低炉温、减缓冷却段的冷却能力，实现了此钢种经热、冷退火酸洗线后的性能稳定，遏制了板形缺陷的发生率。

主权利要求：
1.一种提高SUS410L不锈钢板形达标率的方法，其特征在于，包括以下步骤：S1、热退火酸洗线：
1）优化退火工艺参数，将此钢种的退火材温由840℃降低至795℃;
2）修改此钢种的退火曲线，将原来平衡加热模式改为前区高炉温，后区低炉温模式，见下表：；
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3）关闭冷却段前四组70m冷却水，将冷却水的水温维持在26?27℃；
4）合理控制入口活套充套速度，充套速度与工艺速度之间的关系保证0.6倍关系；
5）在线六辊轧机轧制顺序按照热轧轧制顺序逆向排布，即热轧辊役末期卷排产至六辊轧机辊役前期；
6）精细化规范炉内带钢规格切换操作，减小人为操作导致的退火不均，见下表：；
S2、冷退火酸洗线：
1）将材温控制调整为炉温控制模式，同时将材温由835℃降低至815℃?820℃；
2）将空冷段的冷却鼓风机功率由前高后低改为前低后高，同时控制气雾冷却段的温度≤140℃；
3）退火炉支撑辊采用圆跳动值≤0.35mm辊子；
4）严格控制此钢种在炉内的张力，避免带钢炉内跑偏造成单边受力，影响板形；将垂度控制在2100?2200mm。
2.根据权利要求1所述的一种提高SUS410L不锈钢板形达标率的方法，其特征在于：所述步骤S1中的步骤4）中，充套速度与工艺速度之间的关系保证0.6倍关系具体见下表：。
3.根据权利要求1所述的一种提高SUS410L不锈钢板形达标率的方法，其特征在于：所述步骤S2中的步骤1）中，为保证带钢入炉后炉内气氛稳定，除异常降速情况外，Z3～Z8区炉温不做调整，Z9～Z10区炉温根据板温计P1、P2做相关调整，但Z9、Z10的调整参数必须按照下表参数范围内调整，具体见下表：。
4.根据权利要求1所述的一种提高SUS410L不锈钢板形达标率的方法，其特征在于：所述步骤S2中的步骤2）中，空冷段冷却鼓风机参数见下表：。
5.根据权利要求1所述的一种提高SUS410L不锈钢板形达标率的方法，其特征在于：所述步骤S2中的步骤3）中，各个支撑辊的跳动值要求，见下表：。 说明书 : 一种提高SUS410L不锈钢板形达标率的方法技术领域[0001] 本发明涉及钢铁冶金生产技术领域，特别涉及一种提高SUS410L不锈钢板形达标率的方法。背景技术[0002] SUS410L不锈钢是一类价格低廉、耐大气腐蚀及耐磨损性能优良、强度与塑韧性可与常用耐候钢相仿的经济型不锈钢。[0003] 在铁素体不锈钢中SUS410L的铬含量较低，且严格控制其中的碳、氮含量，因此该钢种具有适宜的耐腐蚀性能、优良的加工性能和焊接性能且价格低廉，被广泛应用于冷藏集装箱、餐具制作等领域。为目前不锈钢中成本低廉，但盈利率较高的一种钢种。[0004] 介于其用途，对其表面板形要求非常高，肋条纹、双边浪、1/4浪绝不允许出现；但实际情况却是此钢种的一次板形达标率及其低下，拉矫机组需要4?5次的拉矫，部分板形严重卷需要平整后冷退火酸洗线再酸洗，导致生产效率低、生产成本较高，严重制约此钢种的放量。[0005] 通过此钢种的成份来分析，此钢种介于马氏体和铁素体之间的一种钢种，退火温度过高则存在马氏体相，退火温度偏低，则退火后机械性能不能满足使用要求。如果退火后冷却速度过快，则导致此钢种性能不均问题；热退火后的带钢在轧制时存在较大轧制力偏差、厚度波动明显引起的一系列肋条纹等板形问题；冷退火后的带钢存在双、单边浪、1/4浪等问题。发明内容[0006] 针对上述技术问题，本发明提供了一种提高SUS410L不锈钢板形达标率的方法。[0007] 为了实现上述目的，本发明的技术方案具体如下：[0008] 一种提高SUS410L不锈钢板形达标率的方法，包括以下步骤：[0009] S1、热退火酸洗线：[0010] 1)优化退火工艺参数，将此钢种的退火材温由840℃降低至795℃；[0011] 2)修改此钢种的退火曲线，将原来平衡加热模式改为前区高炉温，后区低炉温模式，见下表：[0012][0013] 3)关闭冷却段前四组70m3冷却水，将冷却水的水温维持在26?27℃；[0014] 4)合理控制入口活套充套速度，充套速度与工艺速度之间的关系保证0.6倍关系；[0015] 5)在线六辊轧机轧制顺序按照热轧轧制顺序逆向排布，即热轧辊役末期卷排产至六辊轧机辊役前期；[0016] 6)精细化规范炉内带钢规格切换操作，减小人为操作导致的退火不均，见下表：[0017][0018] S2、冷退火酸洗线：[0019] 1)将材温控制调整为炉温控制模式，同时将材温由835℃降低至815℃?820℃；[0020] 2)将空冷段的冷却鼓风机功率由前高后低改为前低后高，同时控制气雾冷却段的温度≤140℃；[0021] 3)退火炉支撑辊采用圆跳动值≤0.35mm以下辊子；[0022] 4)严格控制此钢种在炉内的张力，避免带钢炉内跑偏造成单边受力，影响板形；将垂度控制在2100?2200mm。[0023] 其中，所述步骤S1中的步骤4)中，充套速度与工艺速度之间的关系保证0.6倍关系具体见下表：[0024] 工艺速度(m/min) 充套速度(m/min)35 2130 1828 16。[0025] 其中，所述步骤S2中的步骤1)中，为保证带钢入炉后炉内气氛稳定，Z3～Z8区炉温不做调整(除异常降速情况外)，Z9～Z10区炉温根据板温计P1、P2做相关调整，但Z9、Z10的调整参数必须按照下表参数范围内调整，具体见下表：[0026] TV Z3(℃)Z4(℃)Z5(℃)Z6(℃)Z7(℃)Z8(℃)Z9(℃) Z10 P1材温P2材温(℃) (℃) (℃)75 945 945 950 955 950 955 915± 915± 785～ 820～15 15 795 82580 950 950 955 960 955 960 920± 920± 785～ 820～15 15 795 82585 955 955 960 965 960 965 925± 925± 785～ 820～15 15 795 825。[0027] 其中，所述步骤S2中的步骤2)中，空冷段鼓风机参数见下表：[0028] P1(％) P2(％) P3(％) P4(％) P5(％) P6(％) P7(％) P8(％) P9(％) P10(％) P4(℃)35％～ 35％～ 40～ 40～ 45～ 45％～ 65％～ 65％～ 75％～ 75％～ ≤14045％ 45％ 45％ 45％ 55％ 55％ 75％ 75％ 85％ 85％。[0029] 其中，所述步骤S2中的步骤3)中，各个支撑辊的跳动值要求，见下表：[0030] 位置 1# 2# 3# 4# 5# 6#跳动值 ≤0.5 ≤0.5 ≤0.45 ≤0.35 ≤0.35 ≤0.35。[0031] 本发明的有益效果是：[0032] 1、本方法将以往的材温控制模式变更为炉温控制模式，避免了因材温波动引起的炉温控制差异性，从而稳定了此钢种在退火炉内炉温均匀性，避免了操作人员的差异引起的性能差异。[0033] 2、本方法为低温退火与高温冷却相结合，通过此方法所生产的带钢性能稳定；热退火后的带钢性能稳定，二十辊轧制时减小了轧制力偏差，降低厚度波动造成的板形缺陷，尤其是肋条纹缺陷发生率；通过低温退火与高温冷却相结合的方式，经冷退火后的带钢性能稳定，带钢边部与中部之间的性能差异减。佣苊饬怂呃、单边浪、1/4浪等板形缺陷的继续产生。[0034] 3、通过产线的其它方式，实现了带钢在炉内的运行稳定。避免带钢在炉内因张力波动、速度波动引起的退火不均匀问题。[0035] 4、通过合理匹配热退火酸洗线的六辊轧机轧制顺序，消除热轧辊役末期板形缺陷遗留至冷轧工序，降低冷轧二十辊轧机板形控制难度。[0036] 5、此方法投用后，拉矫机组拉矫此钢种工艺由投用拉矫辊直接变更为张力拉矫模式，突破拉矫工艺极限。具体实施方式[0037] 为使本发明的目的、技术方案和优点更加清楚明了，下面结合具体实施方式，对本发明进一步详细说明。应该理解，这些描述只是示例性的，而并非要限制本发明的范围。此外，在以下说明中，省略了对公知结构和技术的描述，以避免不必要地混淆本发明的概念。[0038] 一种提高SUS410L不锈钢板形达标率的方法，包括以下步骤：[0039] S1、热退火酸洗线：[0040] 1)优化退火工艺参数，将此钢种的退火材温由840℃降低至795℃；[0041] 2)修改此钢种的退火曲线，将原来平衡加热模式改为前区高炉温，后区低炉温模式，见下表：[0042] Z1℃ Z2℃ Z3℃ Z4℃ Z5℃ Z6℃ Z7℃ Z8℃880 880 910 910 915 915 820 810；[0043] 3)关闭冷却段前四组70m3冷却水，将冷却水的水温维持在26?27℃；[0044] 4)合理控制入口活套充套速度，充套速度与工艺速度之间的关系保证0.6倍关系；[0045] 5)在线六辊轧机轧制顺序按照热轧轧制顺序逆向排布，即热轧辊役末期卷排产至六辊轧机辊役前期；[0046] 6)精细化规范炉内带钢规格切换操作，减小人为操作导致的退火不均，见下表：[0047][0048] 按照以上方法生产了1000吨的量，二十辊轧机反馈轧制力偏差减。液穸瓤刂莆榷。[0049] 此方法投用后，SUS40L不锈钢板形达标率达到98％，且拉矫机组一次拉矫率为100％[0050] S2、SUS410L不锈钢径热退火酸洗机组加工后，运送至二十辊轧机，轧制为轧硬态卷，运送至冷退火酸洗机组，做成品卷的退火加工工艺：[0051] 1)将材温控制调整为炉温控制模式，同时将材温由835℃降低至815℃?820℃；[0052] 2)将空冷段的冷却鼓风机功率由前高后低改为前低后高，避免冷却段前区冷却过快导致的板形不良；同时控制气雾冷却段的温度≤140℃，避免因带钢温度进入气雾冷却段冷却过快导致的板形不良；[0053] 3)退火炉支撑辊采用圆跳动值≤0.35mm以下辊子，避免支撑辊圆度值较大后造成带钢在炉内运行不稳定导致的退火不均匀；[0054] 4)严格控制此钢种在炉内的张力，避免带钢炉内跑偏造成单边受力，影响板形；将垂度控制在2100?2200mm。[0055] 此方法投用后，SUS40L不锈钢板形达标率达到100％。彻底遏制了制约此钢种放量的双边浪、单边浪、1/4浪板形缺陷，杜绝了肋条纹缺陷的发生。[0056] 经2020年一年约3.5万吨的数量验证，以上方法有效。2020年产量较2019年提升121％，极大释放了此钢种产能，创效近千万元。[0057] 其中，所述步骤S1中的步骤4)中，充套速度与工艺速度之间的关系保证0.6倍关系具体见下表：[0058]工艺速度(m/min) 充套速度(m/min)35 2130 1828 16。[0059] 其中，所述步骤S2中的步骤1)中，为保证带钢入炉后炉内气氛稳定，Z3～Z8区炉温不做调整(除异常降速情况外)，Z9～Z10区炉温根据板温计P1、P2做相关调整，但Z9、Z10的调整参数必须按照下表参数范围内调整，具体见下表：[0060] TV Z3(℃)Z4(℃)Z5(℃)Z6(℃)Z7(℃)Z8(℃)Z9(℃)Z10 P1材温P2材温(℃) (℃) (℃)75 945 945 950 955 950 955 915± 915± 785～ 820～15 15 795 82580 950 950 955 960 955 960 920± 920± 785～ 820～15 15 795 82585 955 955 960 965 960 965 925± 925± 785～ 820～15 15 795 825，[0061] 其具体方法如下：[0062] 为保证带钢入炉后炉内气氛稳定，Z3～Z8区炉温不做调整(除异常降速情况外)；Z9～Z10区炉温根据板温计P1、P2做相关调整，但Z9、Z10的调整参数必须按照以上参数范围内调整。[0063] 其中，所述步骤S2中的步骤2)中，空冷段鼓风机参数见下表：[0064] P1(％) P2(％) P3(％) P4(％) P5(％) P6(％) P7(％) P8(％) P9(％) P10(％) P4(℃)35％～ 35％～ 40％～ 40％～ 45％～ 45％～ 65％～ 65％～ 75％～ 75％～ ≤45％ 45％ 45％ 45％ 55％ 55％ 75％ 75％ 85％ 85％ 140。[0065] 其中，所述步骤S2中的步骤3)中，各个支撑辊的跳动值要求，见下表：[0066]位置 1# 2# 3# 4# 5# 6#跳动值 ≤0.5 ≤0.5 ≤0.45 ≤0.35 ≤0.35 ≤0.35。[0067] 应当理解的是，本发明的上述具体实施方式仅仅用于示例性说明或解释本发明的原理，而不构成对本发明的限制。因此，在不偏离本发明的精神和范围的情况下所做的任何修改、等同替换、改进等，均应包含在本发明的保护范围之内。此外，本发明所附权利要求旨在涵盖落入所附权利要求范围和边界、或者这种范围和边界的等同形式内的全部变化和修改例。

专利地区：甘肃

专利申请日期：2022-04-11

专利公开日期：2024-06-25

专利公告号：CN115254963B